加壓密封即采用強(qiáng)行密封，即經(jīng)過擰緊螺栓，對墊片施加壓力到達(dá)密封，有兩種狀況，即容器運(yùn)用（加壓）前的預(yù)緊密封和操作時(shí)的密封。

　　3）預(yù)密封預(yù)緊密封的意圖，是經(jīng)過必定的預(yù)壓力，使墊片在單位面積的壓緊力下發(fā)生變形，將溝槽填沒.消除走漏通道，填沒溝槽所需的單位面積上的壓緊力，一般稱比壓力，用y表明，單位為MPa。比壓力隨墊片資料和硬度而異，總預(yù)緊力與法蘭直徑墊片觸摸面寬度和比壓力有關(guān)，需求的預(yù)緊力為：

　　FG=3.14DGbyN

　　式中：FG墊片壓緊力N

　　DG墊片壓緊力基地圓直徑mm;（見GB150圖9-1）

　　b墊片有用密封寬度mm

　　y墊片比壓力MP當(dāng)施加的墊片壓緊力等于或大于上述FG時(shí)，到達(dá)預(yù)緊密封，但不能過大，防止墊片失掉彈性。

　　4）操作密封經(jīng)預(yù)密封的銜接，在操作時(shí)，因?yàn)閮?nèi)壓力（軸向壓力）的效果，密封面有別離傾向，壓緊力削減，流體外流的壓力降削減，也許呈現(xiàn)Pi＞P+PO

　　(Pi和PO分別為內(nèi)、外側(cè)的壓力，P為經(jīng)過墊片的壓力降)時(shí)，則也許滲漏。故在操作時(shí)墊片也應(yīng)有足夠的壓緊力。

　　操作時(shí)所需求的最少壓緊力為：

　　FG=6.28DGbmP式中：m為墊片系數(shù)（查GB150的表9-2）

　　Pc為核算壓力，MPa。

　　闡明：墊片有用密封寬度b：法蘭在預(yù)緊前，墊片能與法蘭密封面觸摸的寬度，稱為墊片觸摸寬度N，法蘭經(jīng)預(yù)緊后，因?yàn)榉ㄌm環(huán)發(fā)生偏轉(zhuǎn)，使有些內(nèi)側(cè)的墊片脫離觸摸，此刻保持觸摸的寬度稱為基本密封寬度bo，但在bo中，實(shí)際并未悉數(shù)起密封效果。能起密封效果的寬度，稱為有用密封寬度，用b表明。當(dāng)bo≤6.4mm時(shí)，b=bo。當(dāng)bo>6.4mm時(shí)，

　　墊片系數(shù)m是施加在墊片單位有用密封面積上的壓緊力和其內(nèi)壓力之比。m隨墊片的硬度添加而增大。

　　墊片比壓力y是指預(yù)緊時(shí)單位面積上的到達(dá)密封的壓緊力，隨墊片資料而異，可查GB150的表9-2。

　　9.3法蘭密封面的常用型式及優(yōu)缺陷

　　法蘭的密封面型式較多，常用的首要型式有：平面、凹凸面和榫槽面等。

　　a)平面密封面法蘭密封構(gòu)造簡單，加工便利，缺陷是密封功能差，且墊片易被擠出密封面，故適用壓力PN≤2.5MPa,和無毒介質(zhì)的場合。

　　b)凹凸面密封面兩個(gè)銜接法蘭的密封面一凹一凸加工較平面法蘭難些，但裝置時(shí)對中較簡單，且能防止墊片被擠出密封面，密封功能優(yōu)于平面密封面

　　榫槽面密封面法蘭密封面由一榫一槽匹配而成，墊片坐落槽中,因?yàn)椴鄣淖钃�，不�?huì)被擠出，也減低介質(zhì)對墊片的沖刷和腐蝕，裝置易對中，密封牢靠，適于易燃易爆和有毒介質(zhì)的密封但密封面加工和替換墊片艱難

　　為了裝置便利，在壓力容器上設(shè)置凹凸面法蘭和榫槽面法蘭時(shí)，在容器上部和旁邊面，應(yīng)設(shè)置凹面或槽面法蘭；在容器下部，應(yīng)設(shè)置凸面和榫面法蘭，既防止密封面磨損，也便于裝置和替換墊片

　　94法蘭型式

　　法蘭型式：法蘭按其全體性程度分：松式法蘭、全體法蘭和恣意式法蘭:

　　941松式法蘭：法蘭未能有用地與容器或接收銜接成一全體，因而筒體或接收不與法蘭一起接受彎矩。強(qiáng)度比全體法蘭差，適用于低壓和異種金屬的法蘭銜接。松式法蘭有活套式，如圖9-1的（a-1）其核算按GB150的表9-7進(jìn)行；帶頸的松式法蘭可按全體法蘭（表9-6）核算。

　　942全體式法蘭：法蘭、法蘭頸部及容器筒體或接收三者能有用的連成一全體構(gòu)造，受力功能好，但報(bào)價(jià)高，耗費(fèi)資料。核算按表9-6進(jìn)行。

　　943恣意式法蘭：常稱焊接法蘭，其型式見圖9-1的（h）、（i）、（j）、（k），其受力功能和核算方法介于兩者之間。恣意式法蘭按全體式法蘭的核算方法核算（表9-6），

　　當(dāng)δο≤15mm，Di/δο≤300，Pc≤2MPa，操作溫度小于或等于370C時(shí)，也可按活套法蘭（表9-7）核算。

　　95法蘭核算；

　　法蘭銜接按墊片在法蘭觸摸面的安置狀況分：窄面法蘭和寬面法蘭。

　　窄面法蘭：墊片觸摸面坐落法蘭螺栓孔包圍的圓周范圍內(nèi)，可按GB150的9.5節(jié)核算；

　　寬面法蘭：墊片觸摸面散布在法蘭螺栓孔基地圓表里兩邊，可按GB150的9.7核算。

　　951窄面法蘭核算關(guān)鍵：

　　1）墊片依據(jù)操作壓力按表9-2查墊片的特性參數(shù)（my）有用密封寬度；壓緊力效果基地圓直徑；墊片壓緊力和墊片寬度。

　　2）螺栓安置（表9-3）；螺栓載荷；螺栓面積；螺栓規(guī)劃載荷確定。

　　3）法蘭法蘭力矩預(yù)緊狀況；操作狀況和規(guī)劃力矩；

　　法蘭應(yīng)力1）全體法蘭帶頸松式法蘭和按全體法蘭核算的恣意式法蘭的軸向應(yīng)力、徑向應(yīng)力、和環(huán)向應(yīng)力；核算表見表9-6。2）松套法蘭和按松套法蘭核算的恣意式法蘭的軸向應(yīng)力、徑向應(yīng)力、和環(huán)向應(yīng)力；3）剪應(yīng)力；4）應(yīng)力校核。核算表見表9-7

　　952寬面法蘭核算見106頁，其程序與窄面法蘭的程序一樣。

　　953外壓法蘭按受內(nèi)壓法蘭核算，但螺栓面積僅思考預(yù)緊狀況，且操作狀況法蘭力矩按9-18式核算，壓力取正值。

　　96管法蘭銜接

　　961選用規(guī)范和型式

　　GB150未規(guī)則，依據(jù)《容規(guī)》第54條規(guī)則，鋼制管法蘭、墊片、緊固件的規(guī)劃應(yīng)參照行業(yè)規(guī)范HG20592～20635的規(guī)則。

　　HG為化工有些行業(yè)規(guī)范，管法蘭規(guī)范包含歐洲系統(tǒng)和美洲系統(tǒng)兩大有些，常用的鋼法蘭規(guī)范對照為：

　　歐洲系統(tǒng)的管法蘭規(guī)范美洲系統(tǒng)的管法蘭規(guī)范

　　HG20592-97《鋼制管法蘭型式、參數(shù)》HG20615-97

　　HG20603-07《鋼制管法蘭技能條件》HG2O604-97

　　HG20593-97《板式焊制鋼制管法蘭》

　　HG20594-97《帶頸平焊鋼制管法蘭》HG20616-97

　　HG20595-97《帶頸對焊鋼制管法蘭》HG20617-97

　　HG20601-97《鋼制管法蘭蓋》HG20622-97

　　HG20605-97《鋼制管法蘭焊接接頭和坡口尺度》HG20625-97

　　HG20606-97《鋼制管法蘭用非金屬墊片》HG20627-97

　　HB20613-97《鋼制管法蘭用緊固件》HG20634-97

　　HB20614-97《鋼制管法蘭墊片緊固件選配規(guī)則》HG20635-97

　　其二是兩元件受壓徑向位移的不一樣要和諧會(huì)發(fā)生較雜亂的應(yīng)力和應(yīng)力會(huì)集。

　　對于應(yīng)力增值系數(shù)Q的來歷和有關(guān)圖表的制作依據(jù)，在“全國壓力容器規(guī)劃審閱人資歷查核培訓(xùn)教材”2000年2月版中有解說，可見該教材第93-95頁的“5.圓筒—錐形封頭的鴻溝效應(yīng)”一節(jié)

　　8開孔和開孔補(bǔ)強(qiáng)

　　81開孔的效果

　�、俨榭纯�:為查看壓力容器使用過程中是不是發(fā)生裂紋，變形，腐蝕等缺點(diǎn).

　�、谠O(shè)備安全附件的接口。

　�、奂夹g(shù)性接收的接口。

　�、茉O(shè)備，維修內(nèi)件用孔。

　　82開查看孔的需求

　　821查看孔的最低數(shù)量和最小尺度（引自《容規(guī)》）：

　　822歸于下列狀況之一者可不開查看孔：

　�、偻搀w的Di≤300mm者；

　�、谌萜魃峡刹鸺�的尺度不小于上述開孔的相應(yīng)需求者；

　�、蹮o腐蝕或細(xì)微腐蝕，無需做內(nèi)部查看和清理者；

　�、苤评湓O(shè)備用的壓力容器；

　�、輷Q熱器；

　�、抟蛱厥鉅顩r不能開查看孔，但一起進(jìn)行下列處理者：（1）對每條縱，環(huán)焊縫做100%無損查看（射線或超聲）；（2）規(guī)劃圖樣上注明核算厚度，查看時(shí)應(yīng)進(jìn)行測厚；（3）相應(yīng)縮短查驗(yàn)周期。

　　823查看孔的方位需求：開在封頭上或筒體挨近封頭處，便于調(diào)查或清理內(nèi)部的部位。

　　83開孔的形狀和尺度約束

　　831形狀：應(yīng)為圓形，長徑/短徑≤2的橢圓形、長圓形及類似形狀。

　　832適用的開孔規(guī)模：

　　1）筒體當(dāng)Di≤1500mm時(shí)，開孔最大直徑d≤1/2Di,且d≤520mm;

　　當(dāng)Di＞1500mm時(shí)，開孔最大直徑d≤1/3Di,且d≤1000mm;

　　2）凸形封頭或球殼，開孔最大直徑d≤1/2Di,當(dāng)開孔處于封頭過渡部位時(shí)，孔基地線宜筆直封頭外表。

　　3）錐形封頭或錐殼，開孔最大直徑d≤1/3Di（Di為開孔基地線處的錐體內(nèi)直徑）。

　　開孔直徑d是：對圓形孔，d=接收內(nèi)直徑+接收的2倍厚度附加量C=C1（厚度負(fù)誤差）+C2（腐蝕裕量）

　　84補(bǔ)強(qiáng)需求

　　841開孔的影響：

　　①開孔使截面積削減，平均應(yīng)力增大；

　�、陂_孔處因?yàn)樵O(shè)備接收或人孔，在操作狀況下，接收的受力變形的大小和方向與筒體不一樣，在連接處發(fā)生歸納變形進(jìn)行和諧，因而發(fā)生有些應(yīng)力；

　�、墼谶B接處還發(fā)生高的應(yīng)力會(huì)集，峰值應(yīng)力的數(shù)值很高。

　　研討開孔處的強(qiáng)度問題是很雜亂的，我們只需按規(guī)范規(guī)則開孔規(guī)模和補(bǔ)強(qiáng)辦法進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)，對D級(jí)壓力容器規(guī)劃是可行的。

　　注：（1）應(yīng)力分類中對于一次應(yīng)力、二次應(yīng)力和峰值應(yīng)力的概念。

　　一次應(yīng)力是為平衡壓力與其它機(jī)械載荷所有必要的法向應(yīng)力或剪應(yīng)力。它分為：

　　①一次全體薄膜應(yīng)力，它是影響規(guī)模廣泛悉數(shù)構(gòu)造的一次薄膜應(yīng)力，它會(huì)直接致使構(gòu)造的損壞；

　�、谝淮斡行┍∧�應(yīng)力，它是影響規(guī)模僅限于構(gòu)造有些區(qū)域的一次薄膜應(yīng)力，會(huì)因有些過量塑性變形而致使損壞；

　�、垡淮螐澢鷳�(yīng)力，它為平衡壓力與其它機(jī)械載荷所需的沿截面厚度線性散布的彎曲應(yīng)力。

　　二次應(yīng)力是為滿意外部約束條件或構(gòu)造自身變形接連需求所須的法向應(yīng)力或剪應(yīng)力，它具有自限性，即有些屈從和小量變形就可使約束條件得到滿意，只需不重復(fù)加載，不會(huì)致使損壞。

　　峰值應(yīng)力是由有些構(gòu)造不接連或有些熱應(yīng)力影響而致使的附加在一次或二次應(yīng)力上的應(yīng)力增量，它具有自限性和有些性，不會(huì)致使顯著的變形，也許致使疲憊裂紋或脆性決裂，有必要加以操控。

　　842不另行補(bǔ)強(qiáng)的條件

　　開孔在契合下列悉數(shù)條件下，可不補(bǔ)強(qiáng)：

　　1）規(guī)劃壓力P≤2.5MPa；

　　2)兩相鄰開孔基地的間隔（對曲面間距以弧長核算）為L，L應(yīng)不小于兩孔直徑之和的兩倍；即L≥2(d1+d2)；

　　3）接收的公稱外直徑do≤89mm；

　　4）接收壁厚的最小值為：

　　注：接收的腐蝕裕量為1mm

　　843開孔補(bǔ)強(qiáng)構(gòu)造

　�、贇んw的開孔補(bǔ)強(qiáng)的構(gòu)造有：補(bǔ)強(qiáng)圈補(bǔ)強(qiáng)和全體補(bǔ)強(qiáng)。

　�、谘a(bǔ)強(qiáng)圈補(bǔ)強(qiáng)一般選用的資料與殼體共同，厚度與殼體厚度一樣，便于備料、焊接和等面積補(bǔ)強(qiáng)的核算。也可用厚壁管代候補(bǔ)強(qiáng)圈進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)。

　�、廴�體補(bǔ)強(qiáng)是經(jīng)過增加殼體的厚度（如常用的分氣缸），或用全焊透的構(gòu)造型式將厚壁管或全體補(bǔ)強(qiáng)鍛件與殼體相焊。

　　補(bǔ)強(qiáng)件與接收殼體的焊接構(gòu)造可參閱附錄J（提示的附錄）《焊接構(gòu)造》中的有關(guān)有些。

　　843殼體開孔補(bǔ)強(qiáng)的需求

　　開孔補(bǔ)強(qiáng)即是補(bǔ)足殼體因開孔而致使抗力削弱的有些，在開孔前經(jīng)核算多余的有些，可用于補(bǔ)強(qiáng)，不足有些用開孔補(bǔ)強(qiáng)構(gòu)造補(bǔ)足。

　　選用等力氣補(bǔ)強(qiáng)的辦法，在補(bǔ)強(qiáng)資料的許用應(yīng)力與殼體對比，相等或較大的條件下，則簡化為選用等面積補(bǔ)強(qiáng)法：

　　需求補(bǔ)強(qiáng)的面積，是指經(jīng)過開孔基地，且筆直于殼體外表的截面上所需的最小補(bǔ)強(qiáng)面積。設(shè)A為開孔削弱所需補(bǔ)強(qiáng)的面積，Ac是在有用的補(bǔ)強(qiáng)范內(nèi)，可用作補(bǔ)強(qiáng)的截面積，則補(bǔ)強(qiáng)面積為Ae

　　Ae≥A-A84.3.1內(nèi)壓容器開孔補(bǔ)強(qiáng)量的需求

　　1）圓筒或球殼開孔需求補(bǔ)強(qiáng)的面積A

　　A=dδ+2δδet(1-fr)－－-8-1

　　式中：δ—按受內(nèi)壓厚度核算公式核算出在開孔處的核算厚度mm；

　　d–開孔直徑，對圓形孔，取d=接收內(nèi)直徑+接收的2倍厚度附加量δet–接收有用厚度，δet=δnt-Cmm

　　fr－－強(qiáng)度削弱系數(shù)，fr=[σ]tt/[σ]t，當(dāng)fr＞1時(shí)，取fr=1

　　[σ]tt–接收在規(guī)劃溫度下的許用應(yīng)力,MPa;

　　[σ]t–圓筒在規(guī)劃溫度下的許用應(yīng)力,MP

　　2）錐殼開孔需求補(bǔ)強(qiáng)的面積按8-1式核算

　　在核算錐殼厚度δ時(shí)，公式中的直徑應(yīng)為孔基地處的殼體內(nèi)直徑。

　　3）橢圓封頭和碟形封頭開孔需求補(bǔ)強(qiáng)的面積，也按8-1式核算。

　　在核算厚度δ時(shí)，則與開孔的方位有關(guān)，

　　52內(nèi)壓圓筒核算

　　1）規(guī)劃溫度下的核算厚度按下式核算：

　　公式適用范圍：Pc≤0.4Ф[σ]t或Do/Di≤1.5

　　式中：δ-圓筒的核算厚度mm；

　　Pc–核算壓力，MPa；

　　Di–圓筒內(nèi)直徑，mm；

　　[σ]t–規(guī)劃溫度下圓筒資料的許用應(yīng)力，MPa；

　　Ф–焊接接頭系數(shù)。

　　2）公式來歷：

　　用第一強(qiáng)度理論，以圓筒均勻直徑為基準(zhǔn)核算的環(huán)向應(yīng)力，思考了圓筒內(nèi)壁上最大主應(yīng)力與均勻拉應(yīng)力的差值進(jìn)行了批改，并思考了縱向焊縫（A類焊接接頭）在強(qiáng)度方面相對于母材的削弱。

　　公式中應(yīng)力的推導(dǎo)是依據(jù)薄膜應(yīng)力理論。

　　3)公式推導(dǎo)：

　　設(shè)直徑D筒體受內(nèi)壓力為P的效果，圓筒上的任一小單元上受三個(gè)主應(yīng)力環(huán)向應(yīng)力σ1、軸向應(yīng)力σ2和徑向應(yīng)力σ3的效果，求應(yīng)力時(shí)，可經(jīng)過中心軸線沿縱向?qū)�圓筒切成兩有些，去掉一有些以應(yīng)力代替，依據(jù)力平衡理論，在縱向截面厚度發(fā)作內(nèi)應(yīng)力σ1，其合力與外部效果的壓力效果平衡，設(shè)圓筒直徑為D，長度為L，厚度為δ，按平衡聯(lián)系則有：

　　2Lδσ1=PDL

　　σ1=PD/2δ

　　沿筆直主軸線的截面將圓筒體切開，在圓形橫截面上的應(yīng)力為σ2，發(fā)作平衡的條件為：πDσ2δ=1/4πD2P；

　　σ2=PD/4δ

　　徑向應(yīng)力σ3=P，可見σ1=2σ2，并遠(yuǎn)大于σ3，故選用σ1=PD/2δ，即：

　　δ=PD/2σ1，令D=Di+δ，P=pc代入，σ1以Ф[σ]t代入，

　　則得到：。

　　4）如已知δn、PDi；則圓筒體的核算應(yīng)力σt為：

　　式中бt≤Ф[σ]t

　　式中：δe為有用厚度。

　　5）規(guī)劃溫度下，筒體的最大答應(yīng)作業(yè)壓力[Pw]為：

　　53球殼核算

　　1）規(guī)劃溫度下的核算厚度公式：

　　2）規(guī)劃溫度下，球殼核算應(yīng)力公式：

　　式中бt≤Ф[σ]t

　　3）規(guī)劃溫度下，球殼的最大答應(yīng)作業(yè)壓力公式：

　��；

　　6外壓圓筒和外壓球殼的規(guī)劃

　　很多化工石油用的容器，因?yàn)楣に嚲売尚枰�在外壓或真空下操作，如真空罐和真空蒸餾塔，有的容器帶有夾套，夾套內(nèi)是帶壓蒸汽，使內(nèi)筒受到外部壓力。

　　一般，內(nèi)壓低于外壓的容器，稱為外壓容器。

　　外壓容器的最高作業(yè)壓力是指容器在正常運(yùn)用過程中也許呈現(xiàn)的最大壓力差值。對夾套容器，指夾套頂部也許呈現(xiàn)的最大壓力差值。

　　斷定外壓容器的規(guī)劃壓力時(shí)，應(yīng)思考在正常作業(yè)情況下也許呈現(xiàn)的最大表里壓力差。

　　斷定真空容器殼體的厚度時(shí)，規(guī)劃壓力按受外壓思考。當(dāng)裝有真空泄放閥，以及相類似的安全操控設(shè)備時(shí)，規(guī)劃壓力=1.25P，或0.1MPa的低值，P為表里壓力差。未裝安全操控設(shè)備時(shí)，取0.1MPa。

　　容器作業(yè)中失效的狀況有：強(qiáng)度失效，剛度失效和安穩(wěn)失效三種。

　�、購�(qiáng)度失效：容器在載荷效果下，發(fā)作過量變形或決裂。如內(nèi)壓容器的損壞；

　�、趧偠仁�效：容器發(fā)作過量的彈性變形，致使損失正常的承受能力。如容器不能滿意最小厚度需求致使剛度缺乏而失效；

　�、郯卜�(wěn)失效：容器在載荷效果下，形狀突然發(fā)作改動(dòng)，致使損失作業(yè)能力。如外壓容器的失穩(wěn)損壞。

　　外壓容器規(guī)劃時(shí)，有必要思考到上述三種失效的也許性，才能確保容器的安全運(yùn)用。

　　在滿意剛度需求的情況下，外壓容器的損壞有兩種形式，即強(qiáng)度缺乏導(dǎo)致的損壞和失穩(wěn)導(dǎo)致的損壞兩種。因而，規(guī)劃應(yīng)包含強(qiáng)度核算和安穩(wěn)性校核。因失穩(wěn)通常在強(qiáng)度損壞之前發(fā)作，故安穩(wěn)性核算是外壓容器規(guī)劃中的首要思考的問題。

　　61受均勻外壓的圓筒（和外壓管子）

　　在GB150第6章中，外壓圓筒和外壓管子所需的有用厚度δe用查圖核算法，運(yùn)用的圖為圖6-2～圖6-10，核算過程如下：

　　611Do/δe≥20的圓筒和管子

　　1）假定δn,令δe=δn-C，C=C1+C2，定出L/DO和Do/δe

　　Do為筒體的外直徑；L為筒體的核算長度，L值取圓筒上兩相鄰支持線（此線處的截面有滿足的慣性矩）的間隔，其值按圖6-1的各示圖選擇。

　　如圖6-1a中，L=L1+2hi/3

　　L1為圓筒有些的長度（含封頭的兩直邊）的總和；

　　hi為封頭曲面深度。

　　2）查圖6-2，在圖的左方找到L/DO點(diǎn)，過此點(diǎn)沿水平線右移，與Do/δe線相交，遇中心值用內(nèi)插法，如L/DO＞50，則取50。若L/DO＜0.05，則取0.05；

　　3）連此交點(diǎn)沿筆直方向下移，在圖的下方得到系數(shù)A。也可查表6-1得到A值。

　　4）按所用資料選用圖6-3～圖6-10，在圖下方找到系數(shù)A。

　　若A落在規(guī)劃溫度下資料線的右方，則過此點(diǎn)上移，與規(guī)劃溫度下資料線相交，遇中心溫度值選用插入法，再過此交點(diǎn)水平方向右移，在圖的右方得到系數(shù)B。

　　經(jīng)過B按下式求出許用外壓力[P]，MPa；

　　6-1

　　若所得A值落在規(guī)劃溫度下資料線的左方，則核算許用應(yīng)力[P]為：

　　6-2

　　E是規(guī)劃溫度下資料的彈性模量，MPa；

　　5）算出的[P]應(yīng)大于或等于PC，PC為核算外壓力，不然，應(yīng)從頭按上述過程重算。直到[P]＞PC，且接近于PC停止。

　　612Do/δe<20的圓筒和管子

　　a)按6.1.1的過程核算得到B值，但對Do/δe<4的圓筒和管子的A值應(yīng)按下式核算：

　　，當(dāng)A>0.1時(shí)，取A=0.1；由A值，并依據(jù)資料商標(biāo)，經(jīng)過表6-2至表6-9中的相應(yīng)曲線數(shù)據(jù)表查B值；

　　b)[P]按下式核算：

　　式中：σo為應(yīng)力，其值取或或的較小值。

　　算出的[P]應(yīng)大于或等于PC，PC為核算外壓力，不然，應(yīng)從頭假定名義厚度δn，并重復(fù)上述過程核算。直到[P]＞PC，且接近于PC停止。

　　62外壓球殼

　　外壓球殼所需的有用厚度按以下過程核算：

　　431鋼管的規(guī)范及許用應(yīng)力按GB150的表4-3鋼管許用應(yīng)力的規(guī)則。

　　D類壓力容器常用的碳素鋼和低合金鋼鋼管商標(biāo)有：102020G16Mn。

　　10和20鋼管，根據(jù)規(guī)范為：GB8163-87《運(yùn)送流體用無縫鋼管》；

　　20G和16Mn鋼管，根據(jù)規(guī)范為：GB6479《化肥設(shè)備用高壓無縫鋼管》。

　　常用的不銹鋼管0Cr18Ni9、00Cr19Ni10和0Cr18Ni10Ti根據(jù)規(guī)范為：

　　GB13296-91《鍋爐、熱交換器用不銹鋼無縫鋼管》

　　GB/T14796-94《流體運(yùn)送用不銹鋼無縫鋼管》

　　432對于不銹鋼焊接鋼管在壓力容器中的運(yùn)用疑問：

　　在附錄A的A4.2中有明確規(guī)則。

　　對奧氏體不銹鋼焊接鋼管（見A4.2.1）應(yīng)遵從GB12771-91《流體運(yùn)送用不銹鋼焊接鋼管》的規(guī)則。具體需求是：壁厚答應(yīng)誤差為±12.5%；鋼管的彎曲度不大于1.55mm/m；逐根進(jìn)行蝸流或射線（對大直徑管）及水壓實(shí)驗(yàn)合格；

　　查看規(guī)范按JB/T4730-2005.1《承壓設(shè)備無損查看》中的有關(guān)有些，水壓實(shí)驗(yàn)壓力為容器規(guī)劃壓力的2倍，保壓時(shí)刻為10秒，管壁無滲漏表象。

　　奧氏體不銹鋼焊接鋼管的運(yùn)用范圍規(guī)則如下：容器運(yùn)用溫度定為0Cr18Ni9、00Cr19Ni10和0Cr18Ni10Ti等鋼號(hào)的相應(yīng)答應(yīng)運(yùn)用溫度；容器規(guī)劃壓力不大于6.4MPa；管壁厚不大于8mm；不得用于毒性程度為極度損害的介質(zhì)；焊接接頭系數(shù)為0.85，即按一樣鋼號(hào)的許用應(yīng)力乘以0.85的焊接接頭系數(shù)。

　　44鋼鍛件

　　鋼鍛件的規(guī)范及許用應(yīng)力按GB150表4-5的規(guī)則，鋼鍛件的規(guī)范和常用鋼鍛件為：

　　JB4726-2000《壓力容器用碳素鋼和低合金鋼鍛件》中的20、35和16Mn

　　JB4727-2000《低溫壓力容器碳素鋼和低合金鋼鍛件》中的16MnD

　　JB4728-2000《壓力容器用不銹鋼鍛件》中的0Cr18Ni9、00Cr19Ni10和0Cr18Ni10。

　　4.5焊接資料

　　壓力容器受壓元件焊接選用的焊條（焊接資料）的參考原則是：

　　①滿意力學(xué)性能的需求，保持等強(qiáng)度，思考滿意沖擊耐性和伸長率的需求；

　�、诨瘜W(xué)成分適當(dāng)；

　�、鄹鶕�(jù)工程重要性、危險(xiǎn)性、焊接方位、剛性巨細(xì)、施焊條件、焊接經(jīng)歷挑選焊條；

　�、芩伎冀�(jīng)濟(jì)性和簡單獲得；

　　碳鋼和低合金鋼之間焊接，通常需求所選用的焊材焊成的焊接接頭，其強(qiáng)度不低于強(qiáng)度較低的一側(cè)母材規(guī)范抗拉強(qiáng)度下限值，而接頭的耐性和塑性應(yīng)不低于強(qiáng)度較高而塑性耐性較差的母材。

　　首次選用的焊接資料，應(yīng)按JB4708-2000《鋼制壓力容器焊接技能評(píng)定》和JB/T4709-2000《鋼制壓力容器焊接規(guī)程》的規(guī)則。壓力容器用焊條定貨時(shí)，應(yīng)按JB/T4747-2002《壓力容器用焊條訂購技能條件》。

　　焊接資料的規(guī)范有：

　　GB/T5117-1995《碳鋼焊條》；

　　GB/T5118-1995《低合金鋼焊條》；

　　GB/T983-1995《不銹鋼焊條》；

　　GB/T984-2001《堆焊焊條》；

　　GB/T14957-1994《熔化焊用鋼絲》；

　　GB/T14958-1994《氣體維護(hù)焊用鋼絲》；

　　GB/T8110-1995《氣體維護(hù)電弧焊用碳鋼，低合金鋼焊絲》

　　GB4241-84《焊接用不銹鋼盤條》；

　　GB4242-84《焊接用不銹鋼絲》；

　　GB4343-84《惰性氣體維護(hù)焊接用不銹鋼棒及鋼絲》。

　　YB/T5091-1993《惰性氣體維護(hù)焊用不銹鋼棒及鋼絲》；

　　YB/T5092-1996《焊接用不銹鋼絲》；

　　GB/T5293-1999《埋弧焊用碳素鋼焊絲和焊劑》；

　　GB/T12470-1999《埋弧焊用低合金鋼焊絲和焊劑》；

　　46選用國外鋼材的需求

　　選用國外的鋼材，應(yīng)是國外相應(yīng)壓力容器最新規(guī)范所答應(yīng)運(yùn)用的鋼材；其運(yùn)用范圍不該超出該規(guī)范的規(guī)則，一起也不該超越GB150第4章資料附近鋼材的規(guī)則。

　　47一些鋼材的代用規(guī)則

　　1）鋼材的代用的通常原則是：代用資料應(yīng)與被代用的鋼材具有一樣或附近的化學(xué)成分、交貨狀況、查驗(yàn)項(xiàng)目、性能指標(biāo)和查驗(yàn)率以及尺寸公役和外形質(zhì)量等。

　　2）代用圖樣規(guī)則的鋼材時(shí)，應(yīng)獲得原規(guī)劃單位的贊同。

　　3）鋼板代用：

　�、�GB712-88《船體用結(jié)構(gòu)鋼》中的A級(jí)鋼板，可代用Q235-A（不得作受壓元件）；B級(jí)鋼板在鋼廠按規(guī)范需求進(jìn)行沖擊實(shí)驗(yàn)合格后，可代用Q235-C鋼板，未作沖擊實(shí)驗(yàn)的鋼板，則只能代用Q235-B鋼板；

　�、�GB713-1997《鍋爐用碳素鋼和低合金鋼鋼板》中的20g鋼板可代用Q235-C鋼板。

　　4）鋼管代用：GB3087-82《低中壓鍋爐用無縫鋼管》中的10和20鋼管，可代用GB8163-1999《運(yùn)送流體用無縫鋼管》中相應(yīng)的鋼管。

　　48特別工作環(huán)境下的選材

　　對于介質(zhì)處于NaOH濕H2S應(yīng)力腐蝕時(shí)的選材疑問，可見《容規(guī)》126頁，對于“壓力容器選材與介質(zhì)”的闡明。

　　5內(nèi)壓圓筒和內(nèi)壓球體的核算

　　5.1內(nèi)壓圓筒和內(nèi)壓球體核算的理論根底

　　1）強(qiáng)度理論：內(nèi)壓容器的損壞有四種強(qiáng)度理論，對比為大家承受的有榜首、第三和第四強(qiáng)度理論。

　�、侔袷讖�(qiáng)度理論即最大主應(yīng)力理論，它以為導(dǎo)致資料開裂損壞的主要因素是最大主應(yīng)力。亦即不管資料處于何種應(yīng)力狀況，只需最大主應(yīng)力到達(dá)資料